但由于此時(shí)聚氨酯的抗壓強(qiáng)度高于聚乙烯的拉伸應(yīng)力，聚氨酯泡沫不會(huì)被表5魯寧線不同運(yùn)行方式電單耗運(yùn)行方式電單耗運(yùn)行方式電單耗6站2泵12站2泵6站3泵12站3泵12站1泵5優(yōu)化方案效益分析106t的前提下，運(yùn)行方式為12站2泵與6站3泵的組合，即12站2泵運(yùn)行21d6站3泵運(yùn)行9d.如果按目前魯寧線平均用電價(jià)格計(jì)算采用優(yōu)化運(yùn)行方式比12站2泵與12站1泵、12站2泵與6站2泵、12站3泵與12站1泵、12站3泵與6站2泵、12站3泵與6站3泵每月分別節(jié)約資金29.07萬元、22.14萬元、35588萬元、22272萬元、136.79萬元，從上述分析可知：實(shí)現(xiàn)對(duì)運(yùn)行方式的優(yōu)化和管泵效率的匹配，在輸油運(yùn)行管理上至關(guān)重要。淄博聚乙烯預(yù)制直埋保溫管

表6不同運(yùn)行方式組合電耗分析表運(yùn)行方式運(yùn)行天數(shù)/d總耗電量/（kWh）12站2泵12站1泵12站2泵6站2泵12站2泵6站3泵運(yùn)行方式運(yùn)行天數(shù)總耗電量12站3泵12站1泵12站3泵6站2泵12站3泵6站3泵陳家瑯。水力學(xué)。北京：石油工業(yè)出版社，1985。大值為239HB，未超過上限250HB；顯微金屬組織為馬氏體位向的回火索氏體晶粒度6~7級(jí)，組織正常。

表3 P91材料熱加工及熱處理工藝項(xiàng)目升溫速度恒溫溫度保溫時(shí)間終端溫度加熱正火回火7試制總結(jié)此次設(shè)計(jì)采用美國(guó)TRD美國(guó)蒸汽鍋爐監(jiān)查規(guī)97有限元分析程序進(jìn)行計(jì)算，能滿足強(qiáng)度需要，制造工藝經(jīng)改進(jìn)后，在不增大毛坯材料外徑和壁厚情況下，支管的隆起高度明顯增高20%支管壁厚為毛坯料厚的90% ~93%肩部過渡區(qū)壁厚比毛坯料厚增厚10%~125%.因此，在選用毛坯時(shí)可在外徑不變情況下，采用壁厚低于產(chǎn)品設(shè)計(jì)壁厚10%的材料。試制品經(jīng)機(jī)械性能試驗(yàn)、顯微組織檢驗(yàn)、超聲、硬度測(cè)試，各項(xiàng)指標(biāo)均達(dá)到原材料及產(chǎn)品的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求。淄博聚乙烯預(yù)制直埋保溫管